惠州路灯车出租  路灯车流体动力学噪声的计算方法,   惠州路灯车出租, 惠州路灯车公司, 惠州路灯车  目前流体动力学噪声的计算方法主要包括纯数值计算方法、半经验方法及混合计算方法纯数值方法将流场和声场统一起来，通过完全的数值方法对端流流动和声波传播进行计算，但是当计算声波的频率较高时，计算所需的资源和时间是十分巨大的，工程上难得到广泛应用。基于实验数据库和理论分析的半经验方法常用于高效、快速地对噪声进行估算，然而，该方法不能从机理上说明噪声的产生和传播。基于ＣＦＤ与声类比理论相结合的混合计算方法近些年得到了广泛的发展及应用。其计算噪声的过程大体上可以分为两步：首先通过非稳态流场的计算，得出非稳态流场中的速度、压力等信息；然后将非稳态流场信息作为声源求解声传播方程得到声场分布。将非稳态流场信息作为声源求解声传播过程中采用的方法为声类比方法，需求解的方程为声类比方程。这一方程在１９５２年由莱特希尔提出，它是研究气动声学的最基本的方程，这也是气动声学诞生的标志。但是莱特希尔声类比方程仅适用于固体边界不起作用的场合，当涉及到滿流中静止流体的发声问题、端流中运动物体的发声问题或固体边界对噪声具有较大影响时，该方程却难适用。柯尔采用基尔霍夫方法将莱特希尔声类比方程推广到了考虑静止固体边界对噪声的影响，然而柯尔方程并未考虑当端流流场中固体结构运动时的发声问题。随后洛森得到了自由空间中运动奇点的声场特性结果。福茨威廉姆斯和霍金斯结合广义函数和柯尔方程将其扩展到考虑固体运动边界的情况，并得到ＦＷ－Ｈ著名的方程，此方程考虑到了单极子声源、偶极子声源和四极子声源的发声问题。然而，该方程的时间延迟性使得积分较为困难，难Ｗ得到数值方程的解。后来，法拉赛通过数学变换得到了相应的时域的求解方法，较为成功的运用到了直升机转子、扇叶螺旋奖等噪声的计算中。但是当发声的声源是运动的时候，即运动的流体介质对声音的传播有不可忽略的影响时，柯尔方程和ＦＷ－Ｈ方程都收受到了一定的限制。戈尔茨坦结合格林函数方法得到了广义的莱特希尔方程，该方程可以考虑均匀流动介质下运动物体第ｎ页的发声问题，因此，以上学者得到的声类比方程均可视为广义莱特希尔方程的特殊形式。

     本文以模拟得到的调节阀内流场非稳态结果作为声学计算的声源，采用Ｌｉ论计算此声源产生的流体动力学噪声。由于本文计算的阀口的工质为液态水，且马赫数在０．３以下，声场计算可化忽略流场与声场的稱合作用类比方法进行噪声计算同样是可行的。迭种情况下连续方程和动量方程可以简化.  

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     本文的主要研究内容, 本文以热力发电机组中使用的最小流量控制阀为研究对象，考虑阀口壁面结构、由内而外地计算了在调节阀内部滿流作用下产生的外部流致振动噪声，并且计算考虑了流致振动噪声产生的两重机理：声壁面脉动压力和滿流壁面脉动压力。主要分为以下几步：

  （１）调节阀内部稳态与非稳态流场的计算与分析。首先采用标准ｋ－ｅｐｓｉｌｏｎ方程计算调节阀内部稳态流场，并将其作为初场采用ＬＥＳＷＡＬＥ模型计算非稳态流场，并输出非稳态流场信息（速度、压力等）作为调节阀内部声场计算的数据。

  （２）调节阀内部声源及声场的计算与分析。首先将调节阀内部非稳态流场信息进行声源转换并插值到相应声学网格中去，再通过离散傅里叶变换得到频域的声源分布，分析得到调节阀内部声源的分布特征。最后求解声传播方程并设置一系列监测点，得到调节阀内部声场的分及监测点的声压级频谱曲线，分析调节阀内部噪声的分布规律及频谱特性。

    (3）两种壁面脉动压力的提取。从调节阀内部声场计算结果中提取内壁面处的声压即声壁面脉动压力（ＡＷＰＦ），作为调节阀外部噪声计算的第一种激励。直接从调节阀内部非稳态流场中提取内壁面处的脉动压力即端流壁面压力脉动（ＴＷＰＦ），作为调节阀外部声场计算的第二种激励。（４）调节阀外部声场的计算与声场特性分析。将两种壁面脉动压力加载到调节阀外部声场计算的声振模型中，计算得到调节阀外部声压级云图、声场指向性图、监测点声压级频谱曲线，分析调节阀外部声场的声场特性。（５）基于多孔结构改造的调节阀降噪方案验证。依据调节阀流场及声场计算分析结果，并结合自然科学基金项目，提出基于多孔结构改造的调节阀降噪方案。计算结构改造前后的调节阀流场及声场特性，分析该降噪方案的可行性。

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